Page 90 - 《橡塑技术与装备》2026年4期

橡塑技术与装备
HINA R&P TECHNOLOGY AND EQUIPMENT

全铺满带束鼓鼓面的缠绕工作，缠绕过程如图 5 所示。 式中 ：
依次类推，再进行第 2 组、第 3 组、第 4 组等带束条 Δ′— 实际缠绕 1 周跨距增量 mm ；
缠绕 [5] 。 n— 缠绕时带束鼓旋转圈数，取偶数。
由（5）、（6）式，得出 Δ′，由上式可以推导出 ：
nL
S′= n−1 (7)

W′= nLtanα 0 (8)
2(n−1)
W'−W
设 ω= ，且缠绕头拐弯过程速度大小不变，
2
方向改变，可推导出 ：
R= ωcosα 0 （9）
1−cosα 0
R— 缠绕过程拐角处圆弧半径 ；
ω— 虚拟缠绕宽度与实际缠绕宽度差值的二等分
值。
进一步确定 S′、W′、ω、R 等值。
子午线航空轮胎的带束层 “Z” 形缠绕过程中带束
图 6 带束条缠绕原理分析图
鼓相关参数鼓周长 L 已经选取固定，从（7）式可以看出，
实际跨距 S′ 与缠绕时完成一个缠绕周期（1 周一往复）
带束条在带束鼓上旋转 1 周，平移缠绕进行 1 个
带束鼓旋转圈数 n（取偶数值）直接相关，随着 n 的
往复 ：
增加，跨距 S′ 略有减小，而 n 的取值与带束条宽度 d
tgα 01 =2W/S (1)
和缠绕角度 α 0 相关，缠绕角度相对固定，带束条宽度
带束条在带束鼓上旋转 1 周，平移缠绕进行 2 个
被限制在一定范围，对于全系列子午线航空轮胎带束
往复 ：
层缠绕参数，n 的取值在 50~200 的范围内。
tgα 02 =4W/S (2)
从（8）式可以看出，实际虚拟缠绕宽度 W′ 与缠
α 01 、α 02 — 带束条的缠绕角度，° ；
绕时完成一个缠绕周期（1 周一往复）带束鼓旋转圈
W— 带束条缠绕宽度，mm ；
数 n （取偶数值）直接相关，随着 n 的增加，缠绕宽度 W′
S— 缠绕 1 周带束条跨距，mm。
略有减小 ；同时缠绕宽度 W′ 和缠绕角度 α 0 的正切值
缠绕 1 周跨距正增量 ：
正相关，随着缠绕角度减小，缠绕宽度 W′ 减小。
L— 速束鼓周长，mm ；
从（9）式可以看出，实际缠绕过程中拐角处圆
Δ=S-L （3）
弧半径 R 与缠绕时虚拟宽度与完成缠绕的实际宽度差
Δ— 缠绕 1 周跨距正增量 mm。
的二等分值成正比例关系，且随着缠绕角度 α 0 的增大
我们分析 1 周一个往复情况由 ：
而减小。缠绕过程中缠绕角度相对固定，实际缠绕过
tgα 0 =2 W/（L+Δ） （4）
程中拐角处圆弧半径 R 也在一定的取值范围内，通常
Δ=d/sin α 0 （5）
使用 R/d 的值进行选取，一般取值范围在 10~18 之间，
（4）、（5）式中 W、L、d 已知，可求出 Δ、α 0 值。
圆弧半径过大，在 “Z” 形缠绕拐弯处重叠过大，厚度
在实际缠绕过程中，缠绕角度 α 0 不变，平移缠绕
增加，形成应力集中风险 ；而圆弧半径太小，带束条
头拐角处理成圆弧状，缠绕宽度放大为虚拟宽度 W′，
转弯过急，带束条形成翘边，同样存在带束层脱层隐
相应 S 放大为 S′，如图 6 所示。
患，造成航空轮胎肩部耐久性降低的风险。
实际缠绕过程缠绕角度不变，由式 (4)tgα 0 =2W′/
3.2 缠绕带束层的材料选择及性能分析
S′，由式 (3) 推出 S′=L+Δ′，由 n′= S/Δ，取小于 n′ 的
子午线航空轮胎的带束层选用尼龙帘线、芳纶 /
偶数，初步确定 n 值。
尼龙复合帘线、芳纶帘线、聚酮帘线等材料。尼龙 66
n=S′/Δ′ （6）
拉伸强度、张力模数明显偏低 ；芳纶纤维具有高模量、
4
·38· 第 52 卷 第 期