Page 78 - 《橡塑技术与装备》2025年10期

橡塑技术与装备
HINA R&P TECHNOLOGY AND EQUIPMENT

使杠杆球头触于高速粗车后的右牙侧 ( 开合螺母不要 （3）用单圆柱（单针）测量单条螺纹中径。
抬起 )。然后用慢转速使杠杆表紧跟原导程走完全部 （4）用三根圆柱 ( 三针 ) 测量螺纹中径等方法。
或大部分螺纹长度。这时，若马上在高速粗车后随原 上述各种测量法各有各的应用特点 ：如测量牙顶
导程测量，其表针走动的最终正、负值几乎是丝杠传 宽(f) 法，其精确度差，只能用于 半精车之前对内、
动链的误差值。然后停车，退出杠杆表，使工件充分 外螺纹的齿厚余量测量 ；用齿厚卡尺测量中径齿厚法
冷却。这时，仍用上述方法，即用同慢速、同导程， 比单针法、三针法的测量精度低，但对螺纹的中径齿
杠杆球头接触在同一右侧位置上走完相同长度，这时， 厚余量测量较为直观 ( 尤其测量大直径“上固定板”
其表针走动必然是正值 ( 又称加表 )，然后将此值减 的内螺纹余量更为方便 ); 而用三圆柱（三针 ) 测量虽
去首次测得的丝杠传动链误差值就是冷缩后的螺距累 然测量外螺纹精度高，但由于工件直径大、螺距大、
积误差。还应当指出，按理在首次测得的 “ 丝杠传动 测量跨距也大，使用大千分尺时，在双圆柱上还要加
链误差值 ” 已经包含了部分的冷缩累积误差，因为铜 有垫块，测量就比较麻烦 ；相对而言，用单圆柱测量
件的实际导程是在上述高温下瞬时获得，当工件停下 外螺纹的中径余量就较为精确、简便。并且它还能与
测量时，其螺距已经开始缩小。所以，上述冷却后测 最后的精车测量基准统一进行。
得的螺距累积误差将会小于实际螺距累积误差。 1.4.3 掌握控制余量换算法
1.3 作用中径计算 由于上述螺纹的齿槽宽和齿顶高以及齿厚等都按
由于早期没有认真分析它，每当互配太紧，就只 非标准制订，其换算方法或公式、代号及其系数就有
好将外螺纹的合格中径尺寸车小，直至能配入为止。 所不同。( 见图 4 为例，因系非标梯牙，齿顶宽 f 采用
其实，当车小的实际中径尺寸，就是受螺距累积误差 锥度解法。）
影响的 “ 作用中径 ”。那么作用中径的修正量 ∆d 2 与 （1）齿顶宽 f 计算 ：
螺距累积误差 ∆L 之间应如何进行换算 ? 建议求 ∆d 2 可 f=-tan15°×(482-476)=14.5-1.61=12.89 mm
用下式算得 : （2）关于单针测量计算 ：
∆d 2 =∆L/tan α/2=0.12/tan15°=0.12/0.268=0.45 mm 原公式为 A=(M+A 0 )/2

经计算说明，当螺距累积误差 ∆L=0.12 mm，作 先计算三针测量值 M: 计算时若采用最佳钢针直
用中径尺寸就要比理想中径尺寸车小 0.45 mm。 径可简化为 ;
1.4 减少 “ 调模螺母 ” 螺纹热变形方法 M=d 2 +1.262d D 佳
上述分析，该螺纹副的旋合受阻，主要是因为其 d D 佳 =0.518p(此 ‘ 非标梯牙 ’ 的 P 非 =2S 2 非 =2×9.5
中的调模螺母材料和与之内、外相旋的两件螺旋副材 =19 mm)
料不同而产生热胀冷缩程度不同，以及精车速度的反 =0.518×19=9.842 mm ；
差使螺距不等而造成的。但其中的调模螺母材料之所 M=d 2 +1.262d D 佳 =476+1.262×9.842
以选用铸造铝青铜，是因为铸造铝青铜是减少大螺旋 = 476+12.421=488.421 mm;
副与钢件之间的磨损和预防胶合的特定材质，所以只 A=(M+A 0 )/2( 假设实际大径 A 0 =481.60 mm)
能着手从车螺纹工艺过程中去减少切削热，降低精车 =(488.421+481.60)/2=970.021/2=485.011 mm
时的切削温度及预防其他变形等方面解决。 单针测量示意图（见图 5），用单针测量时应注
1.4.1 减少螺纹精车余量以降低精车时的切 意，A 值极限偏差只能取用中径极限偏差的 1/2。则
-0.116
削温度 当三针测量读 数值 M=488.421 -1.268 单针测量读数值
-0.058
车 “ 调模螺母 ” 的内、外螺纹时，应粗、精车分 A=488.421 -0.634
别进行，在粗车时留精车余量要尽可能小些。 式中 ：
d—螺纹大径 ；
1.4.2 正确选择控制余量的测量方法
d 2 —螺纹中径 ；
为了把握余量的准确度就要正确选择控制余量的
d D 佳—最佳钢针直径 ；
测量方法。要控制余量的测量方法很多 ：
P 非 一非标准梯形螺纹螺距。
（1）如用游标卡尺测量牙顶宽。
es
（3）计算齿厚极限偏差 S ei ：
（2）用齿厚卡尺测量中径齿厚。
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