Page 79 - 《橡塑技术与装备》2025年10期

机械与模具
MACHINERY AND MOLD

es=-0.116×0.268=-0.031 相互干涉和易伤手，要用 45° 刀 , 倒钝牙顶锐角，以
ei =-1.268×0.268=-0.34 减少螺纹配合的不良因素。
-0.031
则齿厚 s=14.5 -0.340
（4）与上述同理，当测得实际中径 M 值余量 d 2 余 ， 2 工件在装夹中产生变形
也可以换算为齿厚减薄量。设测得实际中径 M 值余量 2.1 工件的安装变形将随卡盘和装夹方法的
d 2 余 =0.54 mm, 实际齿厚余量 S 余 有多少 mm? 则齿厚 不同而不同
余量 S 余 =0.54×tan15°=0.54×0.268=0.145 mm。 工件在装夹中产生变形一般有直接变形和弹性复
（5）如要将齿厚余量 S 余反算为中径余量 d 2 余 ， 原两种形式。工件直接变形又分有在三爪卡盘上装夹
则 d 2 余 =S 余 /tan15°=0.145/0.268=0.54 mm。 变形和在四爪卡盘上装夹变形两类。如果工件是在四
1.4.4 充分利用冷却条件以减少切削热 爪卡盘上装夹变形，一般可通过测量其直径的对应点
因为 “ 调模螺母 ” 坯料为铸造铝青铜，一般不用 获知。但由于 “ 螺母 ” 内、外都是螺纹，应有的变形
冷却液，但由于切削速度又宜用较高速，所以在精车 检测常会因不便而被忽视。如果工件是在三爪一般就
之前应以慢速空转，并在螺纹表面上浇注大量冷却液， 不能通过卡盘上装夹变形，这种变形属于 “ 等直径变
使它冷却至接近常温。精车时最好用（刷上）黏度较 形 ”，测量其直径的对应点获知其变形情况，它对螺
小的煤油冷却。 纹副的旋合性等直径变形影响更不容忽视。
1.4.5 选择适当的精车切削速度 2.2 “ 调模螺母 ” 在调头安装时，还要预防
由于铸造铝青铜螺纹不宜用低速精车，但为了防 变形
止温差扩大也不能采用过高的切削速度。对铸造铝青 上述互配的三件非标梯形螺纹因各自的结构及材
铜而言，其质较脆，不需要考虑积屑瘤的影响。 料差异，两钢制零件变形的可能性较小，主要还是 “ 调
1.4.6 选择合理的刀具几何角度 模螺母 ” 最容易受夹紧力的影响而变形，因为它的内、
梯形螺纹车刀一般分为粗车刀和精车刀两种，但 外表面均为非标梯形螺纹，且内外底径间壁较薄，属
加工铸造铝青铜两种刀差别不大，这里我仅针对适应 于较典型的薄壁工件，所以特别要注意夹紧力引起的
铸造铜件材料，并结合如何提高螺纹精度和减少切削 变形。为了减少径向夹紧力变形，应注意毛坯的工艺
热方面建议如下 : 夹位不能过短，以便在内、外螺纹加工完后直接切下。
（1）加工铸造青铜精车刀径向前角较小，取 有了工艺夹位还应注意在调头安装时 , 夹紧力不能过
γ 0 ≈3°~5°。 大，以防止接近夹位处的一端产生等径变形，而致使
（2）车刀的前刀面应采用平面形，平面的长度应 内螺纹的作用中径减小和外螺纹的作用中径增大，再
大于或等于牙型高度的 1.5~2 倍，并垂直于导程角， 次影响配合质量。
以保证排屑流畅，减少切削热。 2.3 “ 调模螺母 ” 在般运放置时，还要预防
（3）两侧后角工作角度为 4°~6°，原则上应根据 变形
导程角而进行加、减计算，但对此类大直径螺纹，其 由于上述 “ 调模螺母 ” 工件既是内外均有大螺距
导程角仅 1° 左右， 所以进刀后角应加 1°，而背离进 低浅牙、又是铸造青铜的薄形大套类工件，在刚性强
刀后角应减 1° 即可。 度和材料比重方面比同类型的铸钢、铸铁更容易因横
（4）为了减少摩擦发热，最好磨有双后角，其 向放置而产生自重变形。所以横向放置时间不能太长，
工 作 后 角 自 刀 刃 下 方 保 留 1~1.5 mm， 第 二 后 角 为 最好应以端面水平放置，起码要用 V 型木架横放。
10°~12°。
（5）车刀的两侧主刀刃要保持平直、锋利、光洁， 3 结论
刀钝也容易发热。 （1）车削长、大螺纹，尤其有色金属，其热变形大，
（6）该 “ 调模螺母 ” 内为左旋螺纹，外为右旋螺纹， 应避免高速、高温精车，否则过后螺距将会缩短而影
在刃磨和安装车刀时，心需区分旋向，以免相反应用 响配套传动性能。
而增加摩擦升温。 （2）正确计算三针测量，在计算公式中的 P，对
（7）在螺纹精车后，为防止其牙顶锐角在装配时 于非标螺纹即齿厚与齿槽不等，则 P 非 =2× 齿槽宽（不

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2025 第 51 卷 ·33·